reforef.ru 1


  1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФАБРИКИ.

Место строительства фабрики г. Горки.

    1. Краткая характеристика производственного здания:

Количество этажей – 3

Высота этажа – 4,8м.

1.2 Размеры швейного цеха:

Количество шагов а1=5

Количество пролетов а2=11

Сетка колонн,м 6*6

Длина l=66м

Ширина b=30м

Высота h=4.4м

Площадь F=1980м2

Объем цеха V=8712м3

Стены производственного корпуса керамзитобетонные с толщиной 400мм.

Производственный корпус ориентирован с запада на восток по длине цеха с учетом розы ветров.

Проектируемый цех расположен на втором этаже здания.

Принимаем на один шестиметровый пролет один оконный проем высотой h=3м и шириной b=4м.

Тип оконных переплетов – двойное рамное остекление в деревянных переплетах.

    1. Суммарная мощность электродвигателей установленного оборудования – 112 кВт

    2. Количество работающих людей в максимальной смене цеха:



    1. Вид и характеристика теплоносителя для системы отопления.

В качестве теплоносителя принимаем горячую воду с температурой на входе в систему отопления tвх=95єС, температурой на выходе tвых=70єС и температурой дежурного отопления tдеж=16єС.

    1. Выбор расчетных параметров наружного воздуха для пункта строительства фабрики.

Наружные параметры для проектирования систем отопления и вентиляции для пункта строительства выбираем согласно СНБ 4.02.01-03 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» ( с изм. №1, №2, №3) по параметрам Б.


Расчетные параметры наружного воздуха заносим в таблицу 1.1

Таблица 1.1 - Наружные параметры воздуха.

Проект строительства фабрики

Расчетно-гиографическая широта, °.

Параметры Б

Теплый период

Холодный период

температура, tн, °С

энтальпия, iн, кДж/кг

температура, tн, °С

энтальпия, iн, кДж/кг

г.Горки

54

25,7

52,4

-26

-25,5

1.7 Выбор параметров воздуха внутри швейного цеха.

Расчетные параметры воздуха внутри проектируемого помещения выбираем с учетом требований технологического процесса и санитарных норм СанПиН 9-80-98 «Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений» (выбираем оптимальные показатели).

Принятые параметры воздуха внутри швейного цеха заносим в таблицу 1.2

Таблица 1.2 - Параметры воздуха внутри помещений.

Швейный цех

Категория работ: легкая 1а - энергозатраты до 139 Вт


Параметры

Теплый период

Холодный период

температура воздуха, tВ, °С

Относитель-ная влажность воздуха, ϕВ %

Скорость движения воздуха, Vв, м/с

температура воздуха, tВ, °С

Относитель-ная влажность воздуха, ϕВ %

Скорость движения воздуха, Vв, м/с

Принятые параметры

24

60

0,1

23

60

0,1

Оптимальные параметры

23-25

40-60

0,1

22-24

40-60

21-25



  1. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА В ПРОЕКТИРУЕМОМ ПОМЕЩЕНИИ.

Тепловой баланс состоит издвух частей – потерь тепла в холодный период через наружные ограждения ( стены, окна, двери, ворота, полы и потолки) и поступлений тепла от постоянно и переменно действующих источников, к которым относятся поступления тепла от технологического и прочего оборудования, от людей, от нагретого материала, полуфабриката и готовой продукции, от электронагревательных устройств, от искусственного электрического освещения, от солнечной радиации через остекленные поверхности и темные поверхности (потолки).


Определение составляющих теплопотерь и притока тепла в проектируемое помещение в тепловом балансе необходимо для выявления дифицита или избытка тепла. Наличие дефицита тепла (получение отрицательного баланса) свидетельствует о необходимости устройства в помещении отопления в рабочее время цеха.

2.1 Расчет основных теплопотерь через наружные ограждения здания.

Теплопотери зависят от принятой температуры внутри помещения и от температурных условий наружного воздуха в пункте строительства фабрики.

Для расчета потерь тепла необходимо иметь данные о конкретных элементах и их теплозащитных свойств. Основные теплопотери определяются суммированием через отдельные ограждения здания по формуле:
Где - потери тепла через ограждения, Вт

- коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2*°С)

– площадь ограждающей конструкции, м2

- расчетная температура внутреннего воздуха для холодного периода, єС

– расчетная температура наружного воздуха для холодного периода, єС (параметры Б)

– коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения и учитывающий фактическое понижения расчетной разности температур, для наружных стен и окон,

- коэффициент, учитывающий надбавки к потерям тепла на ориентации ограждений по сторонам света, на обдувание ограждений ветром и врывание холодного воздуха через наружные двери и ворота,

Нормативные данные для проектируемого цеха и результаты расчетов приведены в таблице 2.1.
Таблица 2.1 – Теплопотери через наружные ограждения здания для холодного периода года

Обозначение ограждений / сторона света


Количество и размеры ограждений, м

Площадь ограждений, м2

Температурный перепад, ?t=, єС

Коэффициент теплопередачи Вт/(м2*°С)


Надбавки к потерям тепла

Коэффициент, учитывающий надбавки к потерям тепла,

Суммарные потери тепла при ?t=1°С, , Вт

Суммарные потери тепла при ?t=

,Вт


На стороны света

На оборудование

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10







290,4

49

1,5

10

5

1,15

500,94

24546,06







132

49

2,64

10

5

1,15

400,75

19636,85







290,4

49

1,5

-

-

-

435,6

21344,4







132

49

2,64

-

-

-

348,48

17075,52

ИТОГО

1685,77

82602,8



2.2 Определение удельной тепловой характеристики здания.
Удельная тепловая характеристика здания характеризует какое количества тепла теряется 1м3 здания в течении часа при разности температур внутри и снаружи помещения в 1°С. Эта величина определяется по формуле
Где - удельная тепловая характеристика здания, Вт/м3*°С

- потери тепла ограждениями здания, Вт

-объем помещения, м3

По можно судить о правильности выбора ограждающих конструкций здания. Для швейных фабрик эта величина не должна превышать 0,47 Вт/м3*°С и зависит от этажности , формы здания, его габаритов, теплозащитных свойств, качества ограждений и района строительства.

2.3 Теплопоступления в рабочие помещения

Технологические процессы в большинстве основных и вспомогательных швейных фабрик сопровождается выделением в рабочее помещение значительного количества тепла за счет преобразования различных видов энергии в тепловую. При расчетах определяются суммарные поступления от постоянно и переменно действующих источников.

2.3.1 Теплопоступления от машин
QM = Nэл*n*1000*Кспр В = 112*1000*0,68*1= 76160 Вт
Где QM количество поступающего тепла от машин, Вт

Nэл – установленная мощность электродвигателей единицы оборудования, кВт

n – количество машин одного типа, шт

Кспр – коэффициент спроса (использования) электроэнергии, равный 0,62- 0,68 (зависит от степени загрузки оборудования и КПД двигателей)

КВ – коэффициент выделения тепла в помещение. Для швейных машин, спецмашин, полуавтоматов и др. оборудования вся электроэнергия потребляемая этими машинами переходит в тепловую, поступает в рабочую зону, а поэтому КВ можно принять равной 1.


2.3.2 Теплопоступления от людей
Qл = qл*n = 139*260 = 36140 Вт
Где Qл - поступающее тепло от людей, Вт

qл – тепловыделения одним человеком в час в зависимости от категории работ (легкая 1а - до 139 Вт)

n – количество работающих в максимальной смене цеха
2.3.3 Теплопоступления от исскуственного электрического освещения
Вся электрическая энергия, затрачиваемая на освещение переходит в тепловую и рассчитывается по формуле

Qосв.= 1000*qосв*F*Косв ,

Где Qосв – поступающее тепло от искусственного электрического освещения,

Вт

qосв – удельный расход электроэнергии на освещение 1 м2 площади помещения, Вт. Для основных и вспомогательных цехов 0,03 – 0,05кВт.

Принимаем qосв= 0,04кВт

F - площадь помещения, м2

Косв - коэффициент, учитывающий фактическое поступление тепла в цех. Для многоэтажных зданий в холодный и переходный периоды принимается Косв= 1, а в теплый период эта величина зависит от высоты и ширины помещения, в данном случае по справочнику принимаем Косв= 0,68.

Для теплого периода Qосв= 1000*0,04*1980*0,68= 53856 Вт

Для холодного периода Qосв= 1000*0,04*1980*1=79200 Вт
2.3.4 Теплопоступления от солнечной радиации через остекленные поверхности

Тепло от солнечной радиации поступает в цех через остекленные поверхности, стены. Интенсивность солнечной радиации изменяется в зависимости от высоты солнца, чистоты атмосферы, влажности воздуха и угла падения солнечных лучей на поверхность ограждения, а количество поступающего тепла от солнечной радиации в помещение через остекленные поверхности зависит от толщины и качества стекла, чистоты остекленной поверхности и степени затемнения окон переплетами. Вносимое тепла от этого источника учитывается только в теплый период года при наружного воздуха выше 10°С, учитывается с одной стороны и рассчитывается по формуле
Qост= qост*Fостост = 145*132*0,8 = 15312 Вт
Где Qост – количество поступающего тепла через остекленные поверхности от солнечной радиации, Вт

qост – удельная величина солнечной радиации через остекленные поверхности, показывающая количество поступающего тепла в час через 1 м в зависимости от ориентации остекления по сторонам света и широты пункта строительства. Окна с двойным остеклением в деревянных переплетах, широта 55°, южная сторона - qост=145

Fост – поверхность остекления, определяемая по количеству и размерам остекленных поверхностей, м2

Аост – коэффициент, учитывающий конструкцию остекления и степень его затемнения и загрязнения. Для двойного остекления при обычном затемнении и загрязнении можно принять равной 0,8.
2.3.5 Тепловой баланс проектируемого помещения
Тепловой баланс проектируемого швейного цеха характеризует таблица 2.2

Таблица 2.2 – Сводная таблица теплового баланса

Составляющие теплового баланса


Условное обозначение

Значение величины, Вт

Теплый период

Холодный период

1

2

3

4

Потери тепла




-

-82603

Теплопоступления от машин

QM

76160

76160

Теплопоступления от людей

Qл

36140

36140

Теплопоступления от искусственного освещения

Qосв

53856

79200

Теплопоступления от солнечной радиации через остекленные поверхности

Qост

15312

-

ТЕПЛОИЗБЫТКИ





181468

108897


Избытки тепла в холодный период года свидетельствуют о том, что в рабочее время цех не нуждается в отоплении, а только необходимо предусматривать дежурное отопление.
2.3.6 Определение удельной тепловой нагрузки проектируемого помещения

Где - удельная тепловая нагрузка, . Характеризует количество поступающего тепла в час на 1 м3 помещения.


- количество избыточного тепла, Вт

– внутренний объем цеха , м3


  1. РАСЧЕТ СИСЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД


3.1 Назначение систем кондиционирования воздуха и вентиляции

В процессе производства изделий на швейных предприятиях в рабочее помещение выделяется большое количество тепла и влаги, пыли минерального и происхождения, ядовитых веществ. Эти вредности необходимо удалить из помещения. Для поддержания заданных санитарными нормами параметров необходимо подавать обработанный (кондиционированный ) воздух в цех. Установки, в которых наружный воздух или смесь наружного с рециркулярным воздухом обрабатывается, называется установками кондиционирования воздуха (УКВ). В УКВ входят оборудование для перемещения воздуха, распределения воздуха, источники тепло- и холодоснабжения, средства автоматического регулирования, управления и контроля, насосы, трубопроводы, подогреватели, охладители, осушители и увлажнители, и вспомогательное электрооборудование.

Выбор систем кондиционирования воздуха зависит от назначения помещения, характера и количества выделяющихся вредностей, климатических особенностей местности, конструктивных особенностей здания, а так же от санитарно-гигиенических, технологических, эксплуатационных и экономических требований.

На предприятиях швейной промышленности, на отдельных участках и цехах предусматривается общеобменная вентиляция, когда источники вредностей распределены по объему помещения равномерно, выделение вредностей незначительно, а локализация их затруднена по конструктивным и другим соображениям. При такой системе вентиляции чистый воздух подается в помещение, а загрязненный удаляется. Общеобменная вентиляция состоит из приточной и вытяжной систем. В приточной системе наружный воздух забирается через воздухозаборную шахту, обрабатывается в вентиляционной камере, где в холодный период года подогревается и по воздуховодам транспортируется в помещений. Для распределения воздуха по объему помещения устанавливают воздухораспределительные устройства. Проходя через воздушное пространство помещения рабочей зоны, приточный воздух ассимилирует выделяющиеся вредности (тепло, влагу и т.д) . далее приточный воздух став загрязненным, удаляется вытяжной системой, состоящей из вытяжных решеток, воздуховодов, вытяжнойц камеры и вентиляционной шахты.


Опыт проектирования и эксплуатации швейных фабрик показал, что избыток тепла является определяющей вредностью для определения производительности систем вентиляции и кондиционирования воздуха. Также необходимо учитывать и влаговыделения, т.к. энтальпия воздуха увеличивается.

Для теплого периода выбираем СКВ с адиабатным охлаждением воздуха , для холодного – СКВ без рециркуляции.
3.2 Построение схемы процесса обработки воздуха в id-диаграмме с применением адиабатного охлаждения для теплого периода года
Точка Н – на пересечении значений iн и tн для наружного воздуха. Из нее по i=const проводим прямую до пересечения с кривой постоянной относительной влажности ϕ = 95%. Получаем точку О, которая характеризует состояние воздуха по выходе из оросительной камеры кондиционера. НО – луч процесса изменения параметров воздуха в камере орошения.

Обработанный воздух из камеры орошения по системе воздухопроводов подается в цех. В центробежном вентиляторе и воздуховоде он нагревается на 1-1,5 °С, что соответствует приращению энтальпии ?i на 0,8-1,2 кДж/кг и подается в цех с параметрами К. Нагрев воздуха (ОК) откладываем по d=const на величину приращения энтальпии (принимаем ?i=1 кДж/кг).

Для обеспечения заданной относительной влажности воздуха в рабочем помещении (у нас ϕ = 60%) из точки К по d=const ведем процесс до пересечения с кривой относительной влажности ϕ = 60%, получаем точку В, которая характеризует действительные параметры воздуха внутри помещения. Затем проверяется соответствие для точки В принятой температуре tв, она не должна выходить за пределы санитарно гигиенических норм. Предельно допустимая tв для теплого периода года 21 - 28°С.

В результате построений получаем tв= 26,5°С, iв=53,4 кДж/кг,

iк= 60 кДж/кг, do=13,1г/кг, dн=10,5 г/кг.

Схема процесса кондиционирования воздуха с адиабатным охлаждением воздуха показана на рисунке 3.1.


Принципиальная схема прямоточной СКВ с адиабатным охлаждением воздуха показана на рисунке 3.2



Рисунок 3.1 - Схема процесса кондиционирования воздуха с адиабатным охлаждением воздуха.



Рисунок 3.2 - Принципиальная схема прямоточной СКВ с адиабатным охлаждением воздуха.


3.3 Определение приращения энтальпии поступающего воздуха в помещение
Эта величина определяется разностью энтальпий в точках В и К и характеризует, какое количество избыточного тепла ассимилирует (поглощает) 1 кг обработанного приточного воздуха
?i = iв - iк = 53,4-60=6,6 кДж/кг,
3.4 Определение количества обрабатываемого (кондиционированного) воздуха, необходимого для ассимиляции теплоизбытков в помещении для теплого периода

Эту величину еще называют массовой производительностью УКВ, которая определяется по формуле

– массовая производительность кондиционера, кг/ч

- количество избыточного тепла , поступающего в проектируемое помещение в теплый период, кДж/ч. (таблица 2.2 теплоизбытки для теплого периода)

?i – приращение энтальпии, кДж/кг

– коэффициент эффективности воздухообмена, который зависит от способа подачи воздуха в цех и равный 0,95-1,15, для приближенных расчетов принимается равным 1.


3.5 Определение объемной производительности кондиционера

- объемная производительность кондиционера ,

– массовая производительность УКВ, кг/ч

- плотность воздуха, для стандартного воздуха равна 1,2 кг/м3

(1,05 – 1,15) – коэффициент, учитывающий увеличение объема производства.

По объемной производительности УКВ, исходя из условия, что один кондиционер обслуживает помещение до 54 метров (длина воздуховода), выбираем тип кондиционера и их количество.


Длина проектируемого цеха - 66 метров, следовательно необходимо два кондиционера, по объемной производительности выбираем по справочнику тип кондиционера – КТЦЗ – 63.
3.6 Определение изменения влагосодержания в теплый период при адиабатном кондиционировании воздуха
Приращение влагосодержания показывает, какое количество влаги в граммах поглощает 1 кг обработанного воздуха и уносит в проектируемое помещение для поддержания заданной относительной влажности и определяется как разность влагосодержаний в точках О и Н.

?d= do - dн = 13,1-10,5 = 2,6 г/кг
3.7 Определение количества уносимой влаги из камеры орошения в цех

– количество влаги, уносимой в цех, кг/ч

- массовая производительность УКВ в теплый период, кг/ч
3.8 Определение количества действительно распыляемой влаги в оросительной камере кондиционера

– количество действительно распыляемой влаги, кг/ч

- коэффициент орошения воздуха водой, выбирается по справочнику в зависимости от объемной производительности кондиционера, кг воды/ кг воздуха

- массовая производительность УКВ в теплый период, кг/ч
3.9 Определение количества воздухообменов в проектируемом цехе

Кратность воздухообменов применяется для оценки интенсивности обмена воздуха в проектируемом помещении и определяется по формуле
К – кратность воздухообмена, обм/ч

- объемная производительность кондиционера, м3

Vц – объем цеха по внутреннему обмеру, м3

Минимальная кратность воздухообмена должна быть не менее 5 обм/ч.


  1. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Выбор построения схемы процессов обработки и расчетов УКВ в холодный период года производится аналогично теплому периоду года, т.к. в холодный период года также имеется избыточное тепло в проектируемом цехе. Поэтому требования по тепловлажной обработке воздуха в УКВ остаются такими же , что и в теплый период года.


Обработка воздуха в холодный период года заключается в нагреве и увлажнении наружного воздуха или смеси. Подогрев наружного воздуха в УКВ производится в калориферах первичного нагрева до оросительной камеры кондиционера, а второй после нее.

4.1 Построение схемы кондиционирования воздуха без использования рециркуляции
Наносим на id-диаграмме точки Н и В, по параметрам i и t наружного и внутреннего воздуха. Проводим линию по d=const вниз до пересечения с кривой влажности ϕ = 95%, получаем точку О. Затем из точки О по i=const проводим луч, а из точки Н по d=const проводим луч, на пересечении этих лучей получаем точку П. в этом случае обрабатывается весь наружный воздух без использования рецеркуляционного воздуха.

Линия НП – подогрев наружного воздуха до оросительной системы.

Луч ПО – адиабатная обработка наружного воздуха в оросительной камере кондиционера.

Луч ОВ – подача воздуха потребителю.

На линии ОВ в точке К откладываем 0,8 кДж/кг на нагревание воздуха в вентиляторе и воздуховодах.

По результатам построения имеем:

dн=0,5, do=10,5, iв=50, ik=43, iп=42,2

Схема процесса кондиционирования воздуха без рециркуляции приведена на рисунке 4.1.

Принципиальная схема СКВ без рециркуляции приведена на рисунке 4.2




Рисунок 4.1 - Схема процесса кондиционирования воздуха без рециркуляции.



Рисунок 4.2 - Принципиальная схема СКВ без рециркуляции

4.2 Определение приращения энтальпии поступающего воздуха в помещение в холодный период года
Эта величина определяется разностью энтальпий в точках В и К и характеризует, какое количество избыточного тепла ассимилирует (поглощает) 1 кг обработанного приточного воздуха

?i = iв - iк = 50-43=7 кДж/кг

4.2 Определение количества обрабатываемого (кондиционированного) воздуха, необходимого для ассимиляции теплоизбытков в помещении для холодного периода

Эту величину еще называют массовой производительностью УКВ, которая определяется по формуле

– массовая производительность кондиционера, кг/ч

- количество избыточного тепла , поступающего в проектируемое помещение в холодный период, кДж/ч. (таблица 2.2 теплоизбытки для холодного периода)

?i – приращение энтальпии, кДж/кг

– коэффициент эффективности воздухообмена, для приближенных расчетов принимается равным 1.
4.3 Определение объемной производительности кондиционера

- объемная производительность кондиционера ,

– массовая производительность УКВ, кг/ч

- плотность воздуха, для стандартного воздуха равна 1,2 кг/м3

Выбранного нами кондиционера КТЦЗ – 63 будет достаточно для обработки теплоизбытков в холодный период.
4.4 Определение изменения влагосодержания в холодный период
Приращение влагосодержания показывает, какое количество влаги в граммах поглощает 1 кг обработанного воздуха и уносит в проектируемое помещение для поддержания заданной относительной влажности и определяется как разность влагосодержаний в точках О и Н.

?d= do - dн = 10,5-0,5 = 10 г/кг
4.5 Определение количества уносимой влаги из камеры орошения в цех

– количество влаги, уносимой в цех, кг/ч

- массовая производительность УКВ в теплый период, кг/ч
4.6 Определение количества действительно распыляемой влаги в оросительной камере кондиционера

– количество действительно распыляемой влаги в оросительной камере, кг/ч

- коэффициент орошения воздуха водой, выбирается по справочнику в зависимости от объемной производительности кондиционера, кг воды/ кг воздуха

- массовая производительность УКВ в холодный период, кг/ч

4.7 Определение количества воздухообменов в проектируемом цехе

Кратность воздухообменов применяется для оценки интенсивности обмена воздуха в проектируемом помещении и определяется по формуле
К – кратность воздухообмена, обм/ч

– объемная производительность кондиционера, м3

Vц – объем цеха по внутреннему обмеру, м3

Минимальная кратность воздухообмена должна быть не менее 5 обм/ч.
4.8 Определение приращения подогреваемого наружного воздуха
?iн = iп – iн = 42,2-(-25,5)=67,7 кДж/кг
4.9 Определение максимального количества тепла на подогрев наружного воздуха
QН = ?iн* G =67,7*56004 = 3791470 кДж/ч
QН – количество тепла, необходимого на подогрев наружного воздуха, кДж/ч

?iн – изменение энтальпии подогреваемого воздуха, кДж/кг

G – количество подогреваемого наружного воздуха, кг/ч


  1. РАСЧЕТ ДЕЖУРНОГО ОТОПЛЕНИЯ


Анализ таблицы теплового баланса (таблица 2.2) показывает, что как правило, в большинстве основных производственных цехов швейных фабрик имеются теплоизбытки не только в теплый но и в холодный период года. Поэтому можно предусматривать в этих цехах дежурное отопление, которое работает только в периоды длительных перерывов в работе цехов (праздничные и выходные дни, нерабочие смены).

Температура воздуха внутри помещения при расчете дежурного отопления tдеж принимается в пределах от 10 до 20°С, с учетом требований технологических процессов.

Для проектируемого цеха принимаем отопление водяное с механическим побуждением.

В качестве теплоносителя принимаем горячую воду с температурой на входе в систему отопления tвх=95єС, температурой на выходе tвых=70єС и температурой дежурного отопления tдеж=16єС.


Нагревательные приборы – чугунные радиаторы типа М-140.

5.1 Определение теплопроизводительности дежурного отопления (тепловой нагрузки)
Qдеж = * (tдеж – tн) = 1686*(16-(-26)) = 70812 кДж/ч
Qдеж – теплопроизводительность дежурного отопления (какое количество тепла должны отдать нагревательные приборы в цех),кДж/ч

- суммарные потери тепла при ?t=1°С, Вт (таблица 2.1 итог графы 9)

tдеж – принятая температура дежурного отопления, °С

tн – расчетная температура наружного воздуха для пункта строительства фабрики.
5.2 Определение площади поверхности нагрева нагревательных приборов

Определение теплоотдающей площади поверхности нагревательных приборов производится в зависимости от типа прибора, его расположения в цехе и т.д.


– площадь поверхности нагрева отопительных приборов, м2

– коэффициент теплоотдачи отопительного прибора – количество тепла передаваемое 1 м2 его поверхности за 1 ч при разности средней температуры теплоносителя и температуры воздуха помещения 1°С, выбираем из справочника по типу нагревающего прибора, кДж/(м2*ч*°С)

tвх –температура горячей воды на входе, °С

tвых – температура воды на выходе, °С

tдеж – температура дежурного отопления, °С

- коэффициент , учитывающий остывание воды в трубопроводе системы отопления, снижение теплоотдачи прибора и влияние установки прибора, можно принять = 1.
5.3 Определение количества секций нагревательных приборов (чугунных радиаторов)


N – количество секций

- площадь поверхности нагрева отопительных приборов, м2

– поверхность нагрева одной секции, выбираем из справочника в зависимости от типа нагревательного прибора, м2


ЛИТЕРАТУРА


  1. Ковчур, С.Г. Основы проектирования предприятий легкой промышленности: Учеб. пособие /С.Г.Ковчур, В.Я.Казарновский, Р.В.Ордовский – Мн.:Высш.шк., 1981. – 263с

  2. Проектирование предприятий швейной промышленности: Учебник/ под ред. А.Я.Изместьевой. – М.:Легкая и пищевая промышленность, 1983. – 264с

  3. СНБ 4.02.01-03 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»

  4. Расчет систем вентиляции и кондиционирования воздуха в цехах швейного и обувного производства: методическая разработка к курсовому и дипломному проектированию дл ястудентов дневной и заочной форм обучения специальностей 50 01 02, 50 02 01./УО «ВГТУ»; сост. Потоцкий В.Н., Ковчур С.Г. – Витебск, 2003.